 |
 |
 |
 |
рис. 28, в), поэтому при невысокой жесткости системы хороший класс чистоты обеспечивается при ф = 75--90° и ф = 1215°. Класс чистоты поверхности выше при отрицательных углах h (от -3 до -7°), так как стружка не попадает на обработанную поверхность и ее не царапает.
Микрогеометрия режущих элементов и износ резца. Шероховатости режущих элементов резца оставляют следы на обработанной поверхности, ухудшая ее чистоту. Поэтому режущие поверхности чистовых резцов должны быть тщательно заточены и доведены алмазными кругами до 10-12 классов чистоты и превышать на 2-3 класса чистоту обработанной поверхности. При работе с малой толщиной среза (малой s) шероховатость поверхности существенно зависит от шероховатости режущих кромок. Класс чистоты поверхности ухудшается по мере износа резца. Передняя и задняя поверхности резца становятся шероховатыми, режущие кромки округляются (увеличивается р), а отдельные участки кромок разрушаются. Это способствует увеличению работы трения, нароста и появлению вибрации.
Смазывающе-охлаждающая жидкость улучшает класс чистоты поверхности, так как уменьшает трение, затрудняет образование нароста и замедляет износ резца. При чистовых операциях по стали рекомендуется применять масло или сульфофрезол, а по чугуну - керосин.
§ 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ МИКРОНЕРОВНОСТЕЙ
Для определения высоты микронеровностей при чистовом точении рекомендуется следующая формула [28]:
где R2 - средняя высота неровностей на участке измерения; с - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;
К - общий коэффициент, учитывающий влияние ряда факторов на R2 в соответствии с условиями работы;
Для незакаленных сталей марок 45 и 40Х с = 95; л; = 0,19; у - 0,75. Для серого чугуна средней твердости с = 60; х = 0,19; У = 0,82; К = 1 при работе острыми резцами с геометрией: у = 15°; а = 6°; ф = 45°; ф = 10°; Я = 0;г = 2л«л«иг; = = 35 м/мин. Другие условия работы учитываются поправочными коэффициентами, приведенными в табл. 6 и 7.
Формулу можно преобразовать относительно подачи:
Таблица 6
Поправочные коэффициенты Ку, Ки, Кц, и Кщ к подочету Rz
Коэф- | Поправочные коэффициенты в | зависимости | от значения угла в град | |||||||||
Углы | фици- | |||||||||||
енты | 15 - | |||||||||||
1.23 | 1,07 | 0.95 | 0.88 | 0.83 | ||||||||
1,07 | 0,93 | 0.87 | 0,80 | 0.75 | ||||||||
Kfj, | 0.93 | 1,15 | 1,21 | |||||||||
0,90 | 1.25 | |||||||||||
Таблица 7
Поправочные коэффициенты Кк, Кг, Kv и /Сл к подсчету Rz
Я" | в мм | в м/мин | В мм | ||||
0.76 | |||||||
0.83 | 1.15 | 1,18 | |||||
0.75 | 1.25 | ||||||
0,85 | |||||||
1,18 | 0.65 | ||||||
+ 10 | 1,25 | 0,45 | 0.65 |
Отсюда найдем s по заданному классу чистоты поверхности и условий резания.
Пример. Подсчитать высоту неровностей при обтачивании вала из стали 40 на следующих режимах резания: t = 0,25 мм; S 0,1 мм/об; V = 70 м/мин. Углы резца: у = 15°; а = 6°; <р = 45°; = 10°; X = -5°; г = 2 мм. Величина износа резца Лз = 0,5 мм.
Решение 1. Находим величину поправочных коэффициентов по табл. 6 и 7. Кг> = 0,8; Ку = 1; К = 1; К- = 1; К = 1; /С = 0,76; Кг = \; /Сл = 1,18.
2. Определяем = 95-0,25--0,l--0,8-0,76-1,18 =9,2 мк.
Обработка произведена в пределах 6-7 классов чистоты по ГОСТу 2789-59.
Глава VI
СИЛЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ
§ 1. СИЛЫ, ВОЗНИКАЮЩИЕ ПРИ РЕЗАНИИ
Как указывалось выше, при резании имеют место деформации срезаемого слоя, а также деформации ниже линии среза. Деформирование срезаемого слоя и движение образующейся стружки создают силы, действующие на переднюю поверхность (рис. 31, а): нормальную силу и силу трения Pj. Сила трения Pj = - P/vl-i) 1-1 - коэффициент трения - обычно составляет 0,6-
N-N 0,85 [38]. Большие зна-
* чения коэффициента трения соответствуют работе с большими передними углами у.
Рис. 31. Силы, возникающие при резании и действующие яа резец
Указанная закономерность вызвана тем, что с увеличением передних углов давление на переднюю поверхность снижается в связи с уменьшением деформаций, а это, в свою очередь, приводит к повышению коэффициента трения. Воздействие материала обрабатываемой детали на задние поверхности вызывает появление соответствующих сил: нормальной силы Р и силы трения Pт. Рассмотренные сосредоточенные силы являются суммой сил, распределенных на площадках контакта передней поверхности со стружкой и задних поверхностей с обрабатываемой деталью. Закономерности распределения сил на контактных площадках сложны и изучены недостаточно. Точки приложения сосре-
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129